图5展示了不同显微组织的FH36钢在3.5 wt% NaCl溶液中的电化学行为。图5(a)的开路电位曲线显示，随着珠光体含量增加，稳定电位负移；图5(b)的极化曲线表明所有钢的腐蚀过程均为阴极控制，且PF+GB+LB钢具有最正的腐蚀电位和最小的腐蚀电流密度，耐蚀性最佳。图5(c)的Nyquist图和(d)的Bode图显示容抗弧半径随珠光体含量增加而减小，表明电荷转移电阻降低。图5(e)为拟合EIS数据所用的等效电路，拟合结果表明PF+LP钢的电荷转移电阻最小，耐蚀性最差。

图8通过透射电镜和电子探针揭示了不同硬相的精细结构及元素分布。图8(a-c)分别展示了层状珠光体、粒状贝氏体和板条贝氏体的TEM形貌。图8(d-g)的C元素面分布图显示，层状珠光体中C元素分布极不均匀，渗碳体与铁素体形成显著微区成分差异；而贝氏体组织，尤其是板条贝氏体，C元素分布更为弥散均匀，这解释了为何贝氏体组织能有效降低微电偶腐蚀效应。

图11利用共聚焦激光扫描显微镜展示了FH36钢在不同全浸时间后去除腐蚀产物的三维表面形貌。从图11(a)到(e)可以清晰地观察到腐蚀模式从局部点蚀向全面均匀腐蚀的转变过程。对应的表面粗糙度统计数据（表4）显示，算术平均高度和均方根高度均随腐蚀时间延长而增加，而最大高度差在72小时出现拐点，标志着腐蚀形貌从以深坑为主向较均匀的全面腐蚀过渡。

图14为FH36钢在不同全浸时间后的电化学测试结果。图14(a)的Nyquist曲线容抗弧半径随腐蚀时间增加而增大，表明腐蚀速率逐渐降低。图14(b)的Bode图显示中频区相位角峰的变化，反映了腐蚀产物层的演化。图14(c)为拟合EIS数据采用的含两个时间常数的等效电路，考虑了腐蚀产物层的影响。拟合结果（表6）表明，总极化电阻随腐蚀时间增加而增大，主要源于电荷转移电阻的增加，这归因于致密腐蚀产物层的形成。

图16对比了FH36钢在不同全浸时间后的工程应力-应变曲线。与未腐蚀试样相比，腐蚀后试样的强度与延伸率均出现下降，但在216小时内并未随腐蚀时间延长而持续大幅劣化。值得注意的是，腐蚀后试样的屈服平台明显延长并出现波动，这与腐蚀导致的表面粗糙度和缺陷引起的应力分布不均有关，延缓了均匀塑性变形的启动。